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2.5.8热处理。 下列表2.5是按照113标准列出的。 根据上述关于耐蚀性和冲击值的观点，上海最大的不锈钢加工厂按所要求的强度就不能采用图21中空白的部分进行回火。 403和416钢的5曲线示于图2.17、图2.18。 (1)正火。 砂酬祷件.为了将粗晶细化进行正火，在96-1024′C按上海不锈钢加工每25塔米厚保温1小时，至少保温SO分钟以上空冷。 对于碳钢，没有正火的效果，但在某种程度上可使晶粒细化。 (2)完全退火。 完全退火是在843-899″C保温、炉冷，以低于280C/小时的速度冷却到5930C。不AV.,比这个冷却速度更快。布氏硬度可达155左右。通过S曲线鼻部时，若不采取充分的缓冷就不能做到完全退火。快速冷却到720士15弋左右，然后缓冷并在鼻部进f莽车温转变。当相变完成后，延伸性得到改善，带状组织也消失了。 退火件并不一定不比调质件(淬火+回火)的机械性能好。 为改善机械加工性能的退火，在6507600C进行，使得布氏硬度达到185左右最容易进行切削加工。在此状态下进行粗加工，然后进行必要的热处理，即可进行精加工。

表2.3为一示例。 其组织如图2.11^2.14所示。 约在500℃回火时出现第二类回火脆性，600℃时达到最大(由于缓冷产生的脆性)。第一类回火脆性是在550-y6000C(回火后在常温下的脆性)，如图2.工5所示。 图2.16示出油冷和炉冷的差别，回火脆性的产生，上海最大的不锈钢加工厂认为是碳化物等沿晶界析出所致。因此缓冷(空冷)件屈服强度稍有提高。 (B)加热、保温、气氛。 关子加热、保抓，气氛的控制，如前所述上海不锈钢加工要充分的均热，加热速度在温度5590℃时，采用1670C/小时以下的速度升温。在590950℃之间采用低于3300C/小时的速度升温。表2.4可做为大致的标准。 也可按下式作为计算保温时间的标准:30分钟+〔厚度(毫米)/25 x 30分钟〕回火和消除应力的保温时间为。 在大气中加热，为便于热处理后酸洗，若采用含氧约50%的氧化性气氛，酸洗轻微氧化的氧化皮非常困难。要避免火焰直接烧工件。高碳钢和高强钢因有氢脆性，加热气氛中不要含有能被吸收的氢。另外，由于含铬，容易发生渗氮，故也应避免使用有可能发生渗氮的气氛。关于光亮热处理，请参阅4.2.5。

本钢种最好油淬。当碳高时，水淬有开裂的危险。大件和复杂形状的工件进行空冷，上述问题必须注意。 本钢种由于含有铬，而碳化物易于球化，因此，上海最大的不锈钢加工厂回火时不易产生届氏体。只在不完全淬火的情况下可看列屈氏体. 经淬火后即使产生屈氏体，经过回火后，其硬度与完全悴火后回火的也没有太大差异，但冲击值和耐蚀性却大不相同。 回火时的冷却速度，由于下述回火脆性问题，上海不锈钢加工最好用油冷。采用空冷时，冲击值会下降一但屈服强I -,L可提高5~79/ .回火工件采用油冷，在以后机械加工时会产生变形，所以有时也规定用空冷(例如透平叶片等)。此时的冲击值会稍有下降。 回火时，马氏体一直到500℃仍不分解，而在500–600′C时则分解。此情况下析出的碳化物是极细的索氏体。其耐蚀性很差，并且还有回火脆性向题，所以，切记不要在此温度范围内回火。回火温度一提高，则析出的碳化物凝集，耐蚀性变好。

为了多少改善一些冲击6t一进行扩散退火在某些场合是有效果的。扩散退火的温度较商，时间较长，这就会带来氧化和晶粒粗化。因为上海不锈钢加工扩散退火对于稍微经过锻造加工的制件效果较好。所以，如能进行银造，则应在加工后进行扩散退火。如晶拉粗化，冲击值就会降低(图z.5>,所以，若锻到接近制件尺寸时，就不要进行扩散退火了。 股造比为10的、直径250毫米的SUS-50钢，经过1100′C x 24小时扩散退火后，a 61。%。这与锻造比为18的制件扩散退火后得到的a%相同，锻造比10的制件不进行扩散退火时，a约为3-S%a图2.6和图2.7表示出扩散退火的效果。然而上海最大的不锈钢加工厂扩散退火很费时间，并不理想。如果温度高于1100′C,晶粒度会变得过分粗大，且a增多。晶粒度和加热的关系示于图2.8。 (3)冷却速度。 如果从淬火温度冷却的速度比空冷稍稍慢些的话.发生Ar’转变而产生屈氏体，经短时间回火也不能消除。一产生屈氏休，耐蚀性就非常不好。即使在大气中也易生锈。在腐蚀液中与软钢几乎一样迅速腐蚀。图2.9所示是不完全淬火的组织。如图2.10所示，碳钢油冷时发生Ar转变，而本钢种在空冷和炉冷之间的中等速度冷却时发生这种转变。所以即使采取空冷也有时由于形状上的限制而有难冷却的部位发生Ar’转变，因此，根据形状对难冷却部位采取风冷也是必要的。

(2)钢锭偏析和锻造比。 其次是钢锭偏析对材质的影响和锻造比的关系。即使成分和淬火温度都在转变为完全丫相范围内，也会在钢锭凝固时最初凝固的部位形成碳低铬高的a相。随着温度的下降，则出现碳高铬低的液相L，并按a+L-.a包晶反应转变成Y，但上海最大的不锈钢加工厂因来不及扩散，最初结晶的叹被包在中心并未转变成Y，即钢锭凝固时的树枝状晶的中心是残留的谈低铬高的o相(钢锭偏析)，在热锻或者压延时，碳和铬扩散丽均匀化，开始有可能全部转变为Y相。所以，按图23的平衡图，即使上海不锈钢加工成分全部处于Y区内，由于上述俐锭偏析的影响，也会残留.相。 钢锭偏析随浇注温度、速度、铸型形状、冷却情况而改变。因此，若锻造比小时，这种偏析就不易均匀化。特殊钢的锻造比可以达到4以上，而不锈钢却得不到十分均匀的组织。如本钢种对冲击值要求严格，锻造比至少要在10以上。 假若材料中有这种偏析，特别是残留有a相时，无论进行怎样理想的热处理，冲击值也难于提高。所以，对材料的验收是很必要的。即使成分相同，在钢锭偏析大的情况下，锻造比不充分时，得到的冲击涟也不好。

因此类不锈钢具有耐磨性，所以上海不锈钢加工广泛用于水力发电机的衬垫、叶轮、导向叶片、给水泵轴等。 即使构件壁相当厚，采用调质处理也能得到要求的强度，特别是冲击值好。正因为此类不锈钢的耐热、耐蚀、耐磨性能好，上海最大的不锈钢加工厂作为结构钢是非常好的，此类钢将会进一步扩大应用。 2.3.2热处理注意事项。 (1)成分和相变点。 本钢种处于相变点以上温度时，其成分处于丫和丫区的边界上，所以SUS-50钢如含碳量过低时，就会进入Y区，即使淬火，.也不能淬硬以致硬度降低。另外，铬、硅、锢等使a增加，而碳、氮、镍使Y增加，因此，由于成分稍稍不同就必须改变淬火温度和保温时间。特别是由此而对调质后的冲击傀有很大影响。当有硅、铬、铝元素时，其淬火温度就要适当地提高，而有镍、氮、碳时则应适当降低。例如当含碳0.101/,铬14 0%o，硅0.3%,镍0.20黝时，淬火温度要在1000-10200C。 这是由于铬、硅扩散得慢，相变点提高。相反，当碳为0.15%硅0.30%,镍0.6%,铬11.5%时，淬火温度为9300C就足够了。这是因有镍使相变点下降。还有回火温度，为了得到最好的冲击值，前者回火温度为6807000C，后者为750^7700Ce回火温度仍然与成分有关，是因抗回火性变化所致。因而要做顶备试脸，以确定最适宜的碎火、回火温度。

从这种意义上说，上海不锈钢加工高碳不锈钢件采用淬火，其他的马氏体不锈钢用调质(淬火+回火)为宜。 可是，若是不完全淬火则会使耐蚀性变坏。而接着回火后，也可能由于温度不当，而使得比退火件的耐蚀性还差许多。 以上要点只是作了抽象的论述，在下节将特别对SUS-5。钢加以具休的叙述。 因为马氏体型不锈钢有自硬性，即使在空气中冷却也能淬透。所以淬火操作简单，也容易控制变形和开裂。 由于尺寸效应(质量效应)小，厚件、特大件也可进行充分的热处理。而上海最大的不锈钢加工厂碳钢厚件内部冷却慢，中心不易淬透，所以热处理后中心部位就不能得到足够的机械弧度。叩使水冷，直径50毫米的工件中心部位也是软的。而对此类型的不锈钢，直径达到100毫米，即使采用空冷也可淬透。假如要求有50叮的组织为马氏体，直径则可达到300毫米。其淬火硬度如图2.4所示。 故举邢的不裸钢且有Ft 404#和940件。省到5000C强度仍不降低，达7 000c时氧化也很轻微、是制做在高温高压蒸气下工作工件的最适宜的材料。此类钢也有不少改良型。 如在5600C.500v,/*子压力下工作的蒸气透平，为提高其效率，需进一步提商工作温度和压力，为此，虽有使用加铝、钱、钨等元素的超级12C,钢的倾向，然而大部分仍采用SU3-50, 51系统。因为燕气透平叶片直接影响透平的性能，且有振动，所以对其材料的技术要求必须非常严格。

2.2.2回火。 马氏体型不锈钢有回火脆性。所以上海最大的不锈钢加工厂回火时的冷却速度和回火温度必须选择适当。 第一类回火脆性取决于回火温度，所以不能在某一温度范围内回火。其次耐蚀性也是在某一回火温度范围内变得很不好，由于第一类回火脆性和耐蚀性变坏的温度范围大体上是相同的，因此必须避免在此温度范围内回火。在2.3以下各节对此均有论述。图2.1中间的白色标记所示出的是回火后的硬度范围。 第二类回火脆性，是从回火温度缓冷时，冲击值下降。 这种钢种傲为结构钢使用时，上海不锈钢加工对冲击值要给予极大的重视。所以回火的冷却速度，必须随着所要求的机械性能而改变。 2.2.3退火。 因为有自硬性，马氏体M不锈钢的退火冷却速度是重要的。根据成分(例如SUS-44钢)，按通常的观点是不软化，也要考虑到4750C脆性之类的脆化。 2.2.4热处理和耐蚀性。 因为是不锈钢，所以必须考虑通过热处理不致于使其耐蚀性变坏。 马氏体型不锈钢，在淬火状态即马氏体状态时耐蚀性最好，其次是淬火回火处理的调质件，而退火件耐蚀性最差。

说明导热率在低温时低(见图a)，所以快速加热时易产生裂纹。为使中心也充分均热，在低温时需要充裕的时间，亦即预热。因为加热到高温时导热率变好，为防止氧化也应在预热后迅速升温。即应备有两个热处理炉，在低温炉充分均热后，放人高温炉迅速加热至淬火温度。高碳钢和大截面件，上海不锈钢加工为防止淬裂和使固溶均匀化，就必须进行预热。 ③是防止渗碳、脱碳、渗氮。在加热过程中如产生这些现象，就会引起淬裂或强度不均。因不锈钢含铬，所以高温时容易渗碳，若上海最大的不锈钢加工厂产生渗碳不锈俐中的铬就会形成碳化物，以致不能钝化，严重损害其耐蚀性。所以，加热气氛不能采用渗碳性的气体。在加热的工件表面上，也不能附着油脂之类的东西。 即使工件在中间退火时也必须将油除净，喷油嘴喷出的油滴也会影响渗碳。 ④淬火冷却速度也可采用空冷。如果过于缓慢，在A丁线产生屈氏体，则其耐蚀性将变得很差。总之，马氏体不锈钢不应进行不完全淬火。用空冷淬火的办法，要注意由于内部不完全冷却而造成热积累时，这种内热就容易造成不完全淬火。 假若不进行完全淬火，下一步进行回火，即使达到同一回火硬度，韧性(特别是冲击值)也很差。

当有铬存在时就会有以下影响:①珠光体的含碳量下降，碳钢的共析点移到含碳0.8%时，13Cr钢的共析点含碳 0.3%,所以，当含碳量高于0.3%时，上海不锈钢加工就必须按过共析钢来考虑其淬火温度;②把相变点温度提高，所以淬火温度必须比碳钢高，③加热时碳的扩散变慢了，因此，必须提到比相变点更高的温度进行淬火，④由于产生了自硬性，故冷却生度可以慢此。 ①   升渴使洲化物固ih,时，要得到尽I均匀的奥氏沐组织，在碳化物W11洛部位的初始阶段，碳化物附近含碳高，其周围含碳低。在此情况下，碎火时马氏体就不均匀，残余奥氏休也增多，且回火后的性能、特别是冲击值变坏。 与碳钢比，因为碳扩散较慢，故欲使碳化物固溶，并获得均匀的奥氏体组织，就需要一定的时间。但是，当加热温度过高和加热时间延长时，则马氏体的成核减少，残余奥氏体增多。残余奥氏体在加工及使用时，上海最大的不锈钢加工厂会发生马氏体相变，因尺寸变化和膨胀差而使内部产生应力，含碳越高，残余奥氏体就越多。